Осадка свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте

Расчет количества свай по сечениям

Таблица 2.2- Сбор нагрузки от перекрытия цокольного этажа, кН/м

  • 1. Конструкция пола
  • -линолеум на теплозвукоизоляционной основе

t=5 мм, г=1800 кг/м3

-ц/п стяжка из легкого бетона В 7,5

t=40 мм, г=1800 кг/м3

t=7 мм, г=600 кг/м3

t=100 мм, г=35 кг/м3

t=220 мм, г=2500 кг/м3

3. Перегородки кирпичные оштукат. t=105мм

  • 0,09
  • 0,72
  • 0,042
  • 0,035
  • 2,75
  • 1,70
  • 1,2
  • 1,3
  • 1,2
  • 1,3
  • 1,1
  • 1,1
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,103
  • 0,889
  • 0,048
  • 0,043
  • 2,87
  • 1,778

Итого постоянной нагрузки

-в т.ч. длительная

Таблица 2.3- Сбор нагрузки от междуэтажного перекрытия, кН/м

  • 1. Конструкция пола
  • -плитка керамическая

t=11 мм, г=1800 кг/м3

-ц/п стяжка из легкого бетона В 7,5

t=50 мм, г=180 кг/м3

t=220 мм, г=2500 кг/м3

3. Перегородки кирпичные оштукат. t=105мм

Итого постоянной нагрузки

-в т.ч. длительная

Итого временной нагрузки

Таблица 2.4-Сбор нагрузки от чердачного перекрытия, кН/м

t=40 мм, г=1800 кг/м3

t=130 мм, г=35 кг/м3

t=7 мм, г=600 кг/м3

t=220 мм, г=2500 кг/м3

  • 0,72
  • 0,035
  • 0,042
  • 2,75
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,95
  • 0,889
  • 0,043
  • 0,048
  • 2,87

Итого постоянной нагрузки

-в т.ч. длительная

Таблица 2.5-Сбор нагрузки от покрытия, кН/м

-Линокром — 2 слоя

t=7 мм, г=1700 кг/м3

t=30 мм, г=1800 кг/м3

-керамзитовый гравий для уклона (185..0)

t=100 мм, г=600 кг/м3

  • 0,119
  • 0,54
  • 0,60
  • 0,147
  • 0,667
  • 0,741

t=170 мм, г=35 кг/м3

t=220 мм, г=2500 кг/м3

Итого постоянной нагрузки

Сечение 1-1 по наружной несущей стене по оси 5с

Нагрузка от покрытия и перекрытий

Нагрузка от парапета и стены

N=(30,15·0,63+1,68·0,38) ·1·18·0,95·1,1=402,16 кН/м

Нагрузка от утеплителя

N=(30,15·0,05) ·1·0,35·0,95·1,3=0,71 кН/м

Нагрузка от фундаментных блоков

Нагрузка от ростверка

Нагрузка от грунта

Нагрузка от сваи С90.35.8

Итого N01=308,94+402,16+0,71+37,62+23,93+29,12+30,32=832,8 кН/м

Расчет шага свай в ленточном ростверке при однорядном расположении (или в проекции на ось) свай.

Расчетный шаг свай :

гдеN — принятая расчетная нагрузка допускаемая на сваю, 540 кН;

N01 — расчетная нагрузка на п/м, тс.

По конструктивным требованиям принимаем

Определяем требуемое количество свай

где k=1,4 — коэффициент надежности;

N01 — расчетная нагрузка на 1 м длины;

d — глубина заложения подошвы ростверка;

m=0,02 — расчетное значение осредненного удельного веса материала ростверка и грунта, МН/м3.

Принимаем 3 сваи.

Сечение 2-2 по наружной самонесущей стене по оси Ас

Нагрузка от стены

N=(30,15·0,63+1,68·0,38) ·1·18·0,95·1,1=402,16 кН/м

Нагрузка от утеплителя

N=(30,15·0,05) ·1·0,35·0,95·1,3=0,71 кН/м

Нагрузка от фундаментных блоков

Нагрузка от ростверка

Нагрузка от грунта

Нагрузка от сваи С90.35.8

Итого N02=402,16+0,71+37,62+23,93+29,12+30,32=523,86 кН/м

Расчетный шаг свай

По конструктивным требованиям принимаем

Определяем требуемое количество свай

Принимаем 2 сваи.

Сечение 3-3 по внутренней несущей стене по оси 4с

Нагрузка от покрытия и перекрытий

Нагрузка от стены

N=(27,69·0,38) ·1·18·0,95·1,1=235,31 кН/м

Нагрузка от фундаментных блоков

Нагрузка от ростверка

Нагрузка от грунта

Нагрузка от сваи С90.35.8

Итого N03=617,89+235,31+37,62+23,93+29,12+30,32=974,16 кН/м

Расчетный шаг свай

По конструктивным требованиям принимаем

Определяем требуемое количество свай

Принимаем 3 сваи.

Расчет осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте

Для расчета осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте необходимо определить осадку одиночной сваи

гдеР — нагрузка на сваю, 540кН;

IS — коэффициент влияния осадки, определяемая по таблице 7.18 [8];

ESL — модуль деформации грунта в уровне подошвы сваи, 14МПа;

d — сторона квадратной сваи, 0,35м;

Осадку группы свай sG, м, при расстоянии между сваями до 7d с учетом взаимного влияния свай в кусте определяют на основе численного решения, учитывающего увеличение осадки свай в кусте против осадки одиночной сваи при той же нагрузке

гдеs1 — осадка одиночной сваи;

RS — коэффициент увеличения осадки, таблица 7.19 [8];

35. Расчёт свайных фундаментов в ПК ЛИРА 10.6: одиночная свая, свайный куст, условный фундамент.

То, чего долго ждали все наши пользователи, наконец свершилось: в ПК ЛИРА 10.6 появился новый конечный элемент 57 – «Свая», реализующий положения СП 24.13330.2011 «Свайные фундаменты». Появление этого конечного элемента значительно расширяет возможности программного комплекса, при расчёте зданий на свайных фундаментах, позволяет делать такие расчёты быстрее и точнее. Если ранее пользователям ПК ЛИРА приходилось моделировать сваи 56 КЭ, при этом их жесткость высчитывалась либо в сторонних программах, либо вручную, то теперь все сделает программа, необходимо лишь ввести исходные данные.

Реализация

В ПК ЛИРА 10.6 реализованы следующие расчётные ситуации:

Одиночная свая (п.п.7.4.2 – 7.4.3, СП 24.13330.2011);

Свайный куст (п.п. 7.4.4 – 7.4.5, СП 24.13330.2011);

Условный фундамент (п.п. 7.4.6 – 7.4.9, СП 24.13330.2011);

При этом принимаются следующие допущения:

— Условно принято, что несущая способность сваи обеспечена; — Грунт, на который опирается свая, рассматривается, как линейно-деформируемое полупространство; — Выполняется соотношение: (l – длина, d — приведенный диаметр ствола сваи).

Реализованы следующие типы свай (рис. 1):

При этом конец сваи может быть, как заостренным, так и булавовидным.

Рис. 1. Типы свай. ПК ЛИРА 10.6

Расчёт одиночной сваи

Для каждой сваи, будь она одиночной или в составе куста/условного фундамента, задаются следующие параметры (рис. 2):

  • Длина сваи
  • Количество участков разбиения – чем больше это число, тем точнее производится расчет
  • Модуль упругости ствола – характеристика материала из которого изготовлена свая;
  • Коэффициент Пуассона материала;
  • Глубина от поверхности земли, на которой не учитывается сопротивление грунта по боковой поверхности (при сейсмических воздействиях).
  • Объёмный вес материала сваи.
Читать еще:  Как делать фундамент для веранды чтобы зимой не водила веранду?

Рис. 2. Задание параметров сваи. ПК ЛИРА 10.6

Параметры расчёта для одиночной сваи задаются при нажатии на кнопку «Вычисление жесткости одиночной сваи» (Рис. 3).

Рис. 3. Параметры для вычисления жесткости сваи. ПК ЛИРА 10.6

При этом боковой коэффициент постели на поверхность сваи вычисляется по формуле:

, где К — коэффициент пропорциональности, принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю (Приложение В, таблица В.1); γс — коэффициент условий работы грунта. Для одиночной сваи γс =3.

Расчёт осадки одиночной сваи производится в соответствии с СП 24.13330.2011: для сваи без уширения по п. 7.4.2 а, для сваи с уширением по п. 7.4.2 б.

Расчёт свайного куста

Для создания свайного куста необходимо вызвать команду «Группы свай», которая находится на панели инструментов либо в пункте меню «Назначения». Для задания свайного куста необходимо выделить группу свай, которая будет входить в куст и нажать на кнопку «Добавить свайный куст» (рис. 4).

Рис. 4. Задание свайного куста. ПК ЛИРА 10.6

Методика расчета свайного куста соответствует п. п. 7.4.4 – 7.4.5 СП 24.13330.2011. При этом жесткостные характеристики сваи вычисляются автоматически в Редакторе грунта, для чего в последнем таблица задания физико-механических характеристик дополнилась четырьмя столбцами (рис. 5):

Показатель текучести «IL» для пылевато-глинистых грунтов;

Коэффициент пористости «e» для песчаных грунтов;

Коэффициент пропорциональности «К», который можно задать численно, либо интерполировать выбором грунта из колонки «Тип грунта для свайного основания»;

  • Тип грунта для свайного основания (таблица В.1 СП 24.13330.2011). Используется для интерполяции значений «К» по заданному показателю текучести «IL» или коэффициенту пористости «e» грунта.
  • Рис. 5. Таблица физико-механических характеристик ИГЭ. ПК ЛИРА 10.6

    В параметрах расчёта (рис. 6) появилась новая вкладка – «Сваи», в которой указываются необходимые для расчёта параметры:

    k — коэффициент глубины под пятой (п.7.4.3 СП 24.13330.2011);

    γc — коэффициент условий работы для расчета свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента (п. В.2, Приложение 2, СП 24.13330.2011);

    γс а — коэффициент уплотнения грунта при погружении сваи, учитывается для понижения коэффициента пропорциональности К при работе свай в составе куста (п. В.2, Приложение 2, СП 24.13330.2011).

    Рис. 6. Вкладка расчёт свай. ПК ЛИРА 10.6

    Расчет осадки Свайного куста производится согласно п. п. 7.4.4 — 7.4.5 СП 24.13330.2011. При расчете осадок группы свай учитывается их взаимное влияние. Расчет коэффициента постели Сz грунта на боковой поверхности сваи, с учетом влияния свай в кусте, производится, как для одиночной сваи, но коэффициент пропорциональности К умножается на понижающий коэффициент αi.

    Взаимное влияние осадок кустов свай учитывается так же, как при расчете условных фундаментов. Расчет жесткостей свай в свайных кустах происходит по той же методике, что и для одиночных свай, но с учетом их взаимовлияния как в кусте, так и между кустами.

    Расчет условного фундамента

    Задание условного фундамента от свайного куста отличается лишь тем, что в «Группе свай» выбирается пункт «Условный фундамент». Также необходимо задать дополнительно Аcf — площадь условного фундамента и способ расстановки свай — рядовой или шахматный.

    Геологические условия, а также физико-механические характеристики грунтов основания задаются в Редакторе грунта.

    Полная осадка свайного поля фундамента определяется по формуле:

    Где: — осадка условного фундамента,

    — дополнительная осадка за счет продавливания свай на уровне подошвы условного фундамента,

    —дополнительная осадка за счет сжатия ствола сваи.

    Дополнительная осадка за счет сжатия ствола сваи — вычисляется по формуле:

    Нахождение осадки условного фундамента, а также расчет взаимовлияния групп свай (в том числе и свайных кустов) возможно производить по аналогии с плитными фундаментами по 3-м различным методам:

    Метод 1 — модель основания Пастернака,

    Метод 2 — модель основания Винклера-Фусса,

  • Метод 3 — модифицированная модель Пастернака.
  • В случае, если расчёт производится в модуле Грунт, необходимо, как для расчёта пластинчатых элементов, назначить сваям начальную нагрузку, которую потом можно будет уточнить с помощью функции преобразования результатов в исходные данные (рис. 7). Это делается в команде «Упругое основание».

    Рис. 7. Назначение сваям начальной нагрузки. ПК ЛИРА 10.6

    После расчёта в модуле Грунт, вызвав функцию «Анализ модели», можно отследить осадки, жесткости, и прочие параметры свай и грунта (рис. 8).

    Рис.8. Визуализация расчёта. ПК ЛИРА 10.6

    Таким образом, мы рассмотрели новую функцию, появившуюся в ПК ЛИРА 10.6, которая позволяет рассчитывать здания на свайных фундаментах.

    2.2.3 Расчет осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте

    Для расчета осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте необходимо определить осадку одиночной сваи

    гдеР – нагрузка на сваю, 540кН;

    IS – коэффициент влияния осадки, определяемая по таблице 7.18 [8];

    ESL — модуль деформации грунта в уровне подошвы сваи, 14МПа;

    d – сторона квадратной сваи, 0,35м;

    Осадку группы свай sG, м, при расстоянии между сваями до 7d с учетом взаимного влияния свай в кусте определяют на основе численного решения, учитывающего увеличение осадки свай в кусте против осадки одиночной сваи при той же нагрузке

    гдеs1 – осадка одиночной сваи;

    RS – коэффициент увеличения осадки, таблица 7.19 [8];

    2.3 Расчет простенка

    Расчет простенка выполняем для наружной стены по оси 2с в осях Ес-Жс длиной 1290мм.

    Рисунок 2.7 – Схема расположения расчетного простенка

    Таблица 2.6-Сбор нагрузок на простенок

    — Линокром – 2 слоя (t=7 мм, γ=1700 кг/м3)

    -ц/п стяжка, М100 (t=30 мм, γ=1800 кг/м3)

    -керамзитовый гравий (t=100 мм, γ=600 кг/м3)

    -утеплитель (t=170 мм, γ=35 кг/м3)

    -ж/б плита (t=220 мм, γ=2500 кг/м3)

    -цементно-песчаная стяжка (t=40 мм, γ=1800 кг/м3)

    -утеплитель (t=130 мм, γ=35 кг/м3)

    -стеклоизол (t=7 мм, γ=600 кг/м3)

    — ж/б плита (t=220 мм, γ=2500 кг/м3)

    -плитка керамическая (t=11 мм, γ=1800 кг/м3)

    -ц/п стяжка из бетона В7,5 (t=50 мм, γ=180 кг/м3)

    Ж/б плита(t=220 мм, γ=2500 кг/м3)

    Перегородки кирпичные оштукат. t=105мм

    -цементно-песчаная стяжка (t=25 мм, γ=1800 кг/м3)

    Читать еще:  Через сколько дней можно строить дом после заливки фундамента можно

    -плита ж/б сплошная (t=150 мм, γ=2500 кг/м3)

    -ограждение кирпичное (t=120 мм, γ=1800 кг/м3)

    Вес кирпичной стены 1,29·32,12·0,68·18

    Грузовая площадь 3,02·3,01=9,09м

    Расчет ведется в соответствии с [13];

    Для расчета принимаем марку кирпича 125, марку раствора 100.

    Расчет внецентренно-сжатых элементов каменных конструкций следует производить по формуле п.4.7. формула 13:

    где Ас – площадь сжатой части сечения определяемая по формуле 14:

    , (2.31)

    (2.32)

    где — коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия изгибающего момента, определяемый по фактической высоте элемента. Согласно п. 4.2. h=Н/h=2,8/0,68=4,1;

    с – коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по фактической высоте элемента. Согласно п.4.2. hс=Н/hс=2,8/0,28=10,0, для прямоугольного сечения hc=h-2eо =0,68-2*0,2 =0,28;

    упругая характеристика кладки с сетчатым армированием

    (2.33)

    где — временное сопротивление сжатию, (2.34).

    — процент армирования кладки

    ,

    МПа·0,6=294МПа,

    где 0,6-коэфициент условий работы (для Ø4 В500)

    ,

    ,

    — коэффициент, принимаемый по табл. 14,

    -упругая характеристика (табл.15),

    ;

    по табл.18  =0,99, с=0,80

    ;

    R – расчетное сопротивление кладки сжатию, согласно табл. 2 для кирпича марки 125 и раствора марки 100 R=2,0 МПа; МПа для Ø4 В500

     — коэффициент, определяемый по формулам приведенным в табл. 19 п.1, для прямоугольного сечения:

    Свод правил по проектированию и строительству СП 50-102-2003 » Проектирование и устройство свайных фундаментов» (одобрен постановлением Госстроя РФ от 21 июня 2003 г N 96) Design and construction of pile foundations Введение

    Расчет осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте

    7.4.4 Для расчета осадки свайного фундамента с учетом взаимного влияния свай в кусте необходимо определить осадку одиночной сваи.

    Осадку s, м, одиночной висячей сваи следует определять по формуле

    где Р — нагрузка на сваю, кН;

    I — коэффициент влияния осадки, зависящий:

    для жесткой сваи — от отношения l/d, для сжимаемой сваи — от

    отношения l/d и от относительной жесткости сваи ламбда =

    где Е_р — модуль упругости материала сваи, кПа;

    E — модуль деформации грунта на уровне подошвы сваи, кПа;

    d — диаметр или сторона квадратной сваи, м;

    l — длина сваи, м.

    7.4.5 Коэффициент влияния осадки I_s в формуле (7.35) для жесткой сваи определяют по формуле

    Значения коэффициента I_s для сжимаемой сваи приведены в таблице 7.18.

    │ l/d │ Значения I_s при ламбда, равном │

    │ │ 100 │ 1000 │ 10000 │

    │ 10 │ 0,19 │ 0,16 │ 0,15 │

    │ 25 │ 0,18 │ 0,10 │ 0,08 │

    │ 50 │ 0,17 │ 0,06 │ 0,05 │

    7.4.6 При определении модуля деформации грунта E_SL следует учитывать, что наиболее достоверное его значение может быть получено по результатам полевых испытаний свай (при наличии на объекте более 100 свай).

    При использовании результатов статического зондирования рекомендуется принимать следующие минимальные значения E_SL в зависимости от сопротивления зондированию q_c:

    — в песках E_SL = 6 q_c;

    — в глинистых грунтах E_SL = 10 q_c.

    7.4.7 Осадку группы свай s_G, м, при расстоянии между сваями до 7d с учетом взаимного влияния свай в кусте определяют на основе численного решения, учитывающего увеличение осадки сваи в кусте против осадки одиночной сваи при той же нагрузке, гибкость l/d и жесткость ламбда, свай, по формуле

    где s — осадка одиночной сваи при принятой на нее нагрузке, определяемая

    R — коэффициент увеличения осадки (7.4.8).

    7.4.8 При использовании осадки одиночной сваи для проектирования свайных кустов и полей следует учитывать, что осадка группы свай в результате их взаимодействия в свайном фундаменте увеличивается, что учитывают коэффициентом увеличения осадки R_s (таблица 7.19).

    Общее число свай n определяют с учетом удовлетворения двух условий: осадка группы свай s_G должна быть в пределах допустимой, а нагрузка на одиночную сваю Р_1 должна соответствовать нагрузке, определяемой по формуле (7.35) при осадке, равной s_1 = s_G/R_s.

    7.4.9 Таблица 7.19 составлена для свай, объединенных жестким ростверком, расположенным над поверхностью грунта или на слое относительно слабых поверхностных грунтов, когда ростверк практически не влияет на осадку группы свай.

    При низком ростверке со сваями под отдельные колонны (кусты свай), не связанные общей плитой, значения R_s в таблице 7.19 могут быть уменьшены за счет работы ростверка, расположенного на грунте, в зависимости от отношения расстояния а между осями свай к их диаметру d:

    при a/d= 3 — на 10%;

    при a/d= 5 — 10 — на 15%.

    Проверку расчетного сопротивления грунта основания подошвы свайного ростверка производят в соответствии со СНиП 2.02.01.

    Расчет осадки комбинированных свайно-плитных фундаментов

    7.4.10 Для уменьшения общей и неравномерной осадки сооружений с большой нагрузкой на фундамент следует при проектировании рассмотреть вариант устройства комбинированного свайно-плитного (КСП) фундамента.

    В практике наибольшее применение нашли буронабивные сваи диаметром 0,8-1,2 м, возможно также применение забивных свай квадратного сечения.

    Длину свай следует принимать от 0,5В до В (В — ширина фундамента), расстояние между осями свай а = (5-7) d и более.

    │Число │ Значения коэффициента R_s │

    │ │ l/d = 10; ламбда = 100 │ l/d = 25; ламбда = 1000 │ l/d= 50; ламбда = 10000 │

    │ │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │ 3 │ 5 │ 7 │ 10 │

    │ 4 │ 1,40 │ 1,30 │ 1,20 │ 1,10 │ 2,45 │ 2,00 │ 1,80 │ 1,70 │ 2,75 │ 2,25 │ 2,00 │ 1,80 │

    │ 9 │ 2,25 │ 2,00 │ 1,90 │ 1,80 │ 3,90 │ 3,25 │ 2,90 │ 2,65 │ 4,35 │ 3,55 │ 3,15 │ 2,85 │

    │ 16 │ 2,85 │ 2,50 │ 2,35 │ 2,25 │ 4,90 │ 4,10 │ 3,65 │ 3,30 │ 5,50 │ 4,50 │ 4,00 │ 3,60 │

    │ 25 │ 3,30 │ 3,00 │ 2,75 │ 2,60 │ 5,60 │ 4,75 │ 4,25 │ 3,90 │ 6,50 │ 5,25 │ 4,70 │ 4,25 │

    Читать еще:  Чем закрыть пеноплекс на фасаде дома

    │ 36 │ 3,70 │ 3,30 │ 3,10 │ 2,90 │ 6,40 │ 5,35 │ 4,80 │ 4,30 │ 7,20 │ 5,85 │ 5,25 │ 4,70 │

    │ 49 │ 4,00 │ 3,55 │ 3,30 │ 3,15 │ 6,90 │ 5,75 │ 5,10 │ 4,70 │ 7,75 │ 6,35 │ 5,60 │ 5,10 │

    │ 100 │ 4,70 │ 4,20 │ 4,00 │ 3,70 │ 8,20 │ 6,80 │ 6,10 │ 5,50 │ 9,20 │ 7,50 │ 6,70 │ 6,00 │

    │ 196 │ 5,40 │ 4,80 │ 4,50 │ 4,25 │ 9,35 │ 7,75 │ 7,00 │ 6,35 │ 10,50 │ 8,60 │ 7,65 │ 6,90 │

    │ 400 │ 6,15 │ 5,50 │ 5,10 │ 4,85 │ 10,60 │ 8,85 │ 7,90 │ 7,20 │ 12,00 │ 9,80 │ 8,70 │ 7,80 │

    │ 1000 │ 7,05 │ 6,30 │ 6,00 │ 5,55 │ 12,30 │ 10,00 │ 9,15 │ 8,25 │ 13,80 │11,25 │ 10,05 │ 9,00 │

    │1 В каждом столбце при других значениях n коэффициент R_s определяют по формуле │

    │R_s(n) = 0,5 R_s(100)lg n. │

    │2 Таблица составлена для свайных кустов квадратной формы. Для кустов прямоугольной формы число│

    │свай n принимают равным квадрату числа свай по короткой стороне фундамента. │

    Метод расчета осадки таких фундаментов основан на совместном рассмотрении жесткости свай и плиты. В этом расчете, когда в работу включается плита, приблизительно принимают на сваи 85% общей нагрузки на фундамент, на плиту — 15%.

    7.4.11 Расчет осадки КСП фундамента производят на основе определения частных значений жесткости всех свай и ростверка, коэффициента их взаимодействия и коэффициента жесткости всего фундамента:

    а) жесткость всех свай К_p определяют по формуле

    где К — жесткость одной сваи, определяемая как отношение нагрузки на

    1 сваю к ее осадке

    К = P /s = E d/I (см. формулу (7.35);

    n — общее число свай в фундаменте;

    б) жесткость плиты К определяют по формуле

    где E — средний модуль деформации грунта на глубине до В, и (В — ширина

    А — площадь плиты (А = BL, где L — длина плиты, м), м2;

    v — коэффициент Пуассона грунта;

    m — коэффициент площади, зависящий от отношения L/B:

    │ L/B │ 1 │ 2 │ 3 │ 5 │ 10 │

    │ m_0 │ 0,88 │ 0,86 │ 0,83 │ 0,77 │ 0,67 │

    в) общую жесткость КСП фундамента К вычисляют по формуле

    7.4.12 Осадку КСП фундамента вычисляют по формуле

    При этом часть нагрузки, воспринимаемой сваями, составит

    P = ──── Сумма P, (7.42)

    а часть нагрузки, воспринимаемой плитой, составит

    P = ──── Сумма P. (7.43)

    7.4.13 Определение расчетных показателей КСП фундамента производят методом последовательных приближений:

    а) имея площадь ростверка здания А и задавшись расстоянием между сваями а порядка (5-7) d, находим число свай в фундаменте

    б) при максимально допустимой осадке свайного фундамента s_фи расчетная осадка одиночной сваи s_1 равна

    где в первом приближении принимают значение R’_s по таблице 7.19, имея значения n и а при l/d = 25 и ламбда = 1000;

    в) определяют расчетную нагрузку на сваю Р_1 по формуле

    где значение I’ принимают по таблице 7.18, которое в первом приближении

    при принятом значении R’ равно I’ = 0,10;

    г) определяют расчетную нагрузку на одиночную сваю свайного фундамента Р_1(наг), приходящуюся от внешней расчетной нагрузки на фундамент (Сумма P). При этом принимается, что сваи воспринимают 85% сумма P

    наг 0,85 Сумма P

    Полученное расхождение между значениями Р_1 и Р_1(наг) указывает направление уточнения расчета главным образом за счет изменения значения n с включением в расчет фактических значений l/d и ламбда.

    Выполненные расчеты осадки КСП фундаментов рекомендуется дополнительно проверить на осадку как условного фундамента.

    7.4.14 При расчете КСП фундамента жесткого ростверка следует учитывать, что в результате перераспределения нагрузок нагрузка на крайние ряды свай, особенно на угловые, значительно выше средней нагрузки на сваю в фундаменте, что может вызвать значительные изгибающие моменты на краях и в углах ростверка.

    Для зданий и сооружений II и III уровней ответственности допускается принимать нагрузки на сваи в ростверке в зависимости от средней нагрузки на сваю в фундаменте Р_ср: в крайних рядах — Р_к = 2 Р_ср, в том числе на угловых сваях — Р_у = 3 Р_ср.

    Расчет кренов свайных фундаментов

    7.4.15 Крен прямоугольного свайного фундамента i следует определять по формулам:

    а) для прямоугольного фундамента

    где i — безразмерный коэффициент, устанавливаемый по таблице 7.20 в

    0 зависимости от 2h/L (h — глубина заложения свай, м) и от

    v — коэффициент Пуассона;

    М — момент, действующий на фундамент, кН x м;

    гамма — коэффициент надежности по нагрузке;

    Е — модуль деформации грунта в основании свай, кПа;

    L и b — длина и ширина фундамента, м;

    │ Значения │ Значения i_0 при L/b, равном │

    │ 0,5 │ 0,37 │ 0,36 │ 0,28 │

    │ 1 │ 0,32 │ 0,30 │ 0,25 │

    │ 3 │ 0,30 │ 0,22 │ 0,18 │

    б) для круглого фундамента

    где i определяют по таблице 7.21 в зависимости от отношения h/r (r —

    0 радиус фундамента, м);

    v, М, гамма , Е — то же, что и в формуле (7.48).

    │ h/r │ 0,5 │ 1,0 │ 2,0 │ 5,0 │

    │ i_0 │ 0,36 │ 0,26 │ 0,23 │ 0,23 │

    Расчет горизонтальных перемещений свай

    7.4.16 Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять в соответствии с приложением Д.

    Для сооружений II и III уровней ответственности расчет горизонтальных перемещений куста свай при жестко заделанных в ростверк сваях допускается выполнять по приведенному ниже методу (7.4.17-7.4.21).

    Расчет производят раздельно для связных и несвязных грунтов по несущей способности и по деформациям.

    7.4.17 Расчетом должно быть обеспечено выполнение условий (7.50) и (7.51):

    Ссылка на основную публикацию
    Adblock
    detector